С 3 по 7 декабря 2018 г. в столице Армении городе Ереване состоялась Международная конференция «Spitak-30.Спитакское землетрясение 30 лет спустя: опыт и перспективы», в работе которой приняли участие более 100 разнопрофильных ученых геологов-тектонистов, геофизиков-сейсмологов, специалистов по сейсмостойкому строительству.

При отсутствии консервации железобетонные плиты перекрытий в наибольшей степени подвергаются атмосферным воздействиям, оказывающим влияние на прочностные и деформационные характеристики бетона и несущую способность
конструкций. Влияние натурных условий на свойства бетона зависит от многих факторов, которые практически невозможно моделировать в ускоренных лабораторных условиях. Поэтому, общий подход к характеристике изменения несущей способности при коррозионных повреждениях железобетонных плит перекрытия в условиях циклического замораживания-оттаивания заключается в том, чтобы оценить основные возможные влияния натурных условий на изменение несущей способности.
В данной статье рассматриваются численные расчеты по определению несущей способности коррозионно-поврежденных железобетонных плит перекрытия. Для точной оценки остаточного ресурса несущей способности перекрытий в условиях многолетнего циклического замораживания-оттаивания, были выбраны типичные схемы повреждения плит и выполнена серия испытаний коррозийно-поврежденных железобетонных плит.
Исследуется работа конструкций в неупругой стадии, а также с поэтапным увеличением нагрузки определяются прогибы, деформации и несущая способность плит в стадии трещинообразования. Приводится сопоставительный анализ результатов численных расчетов и натурных испытаний плит.

Щелевые фундаменты глубокого заложения являются сравнительно новыми конструктивными частями зданий и сооружений. Щелевые фундаменты принято считать фундаментами глубокого заложения, если вертикальные нагрузки на него воспринимаются не только грунтом в подошве фундамента, но и силами трения-сцепления по его боковым поверхностям. Совершенствование методов их расчета повышает безопасность их эксплуатации и является актуальной проблемой. В настоящее время расчет щелевых фундаментов по критерию несущей способности грунта основания по существующим нормам основан на определении сил трения-сцепления по боковой поверхности фундамента при его движении (срыве) в грунте, что не соответствует их работе на стадии эксплуатации зданий. Предложено новое описание работы фундамента в грунте основания на основе возникновения сил трения-сцепления по его боковой поверхности в результате микроперемещений (деформаций) поверхностных слоев материала фундамента в грунте. На основе нового подхода к описанию работы щелевого фундамента глубокого заложения в грунте основания приведена расчетная формула по несущей способности грунта основания и формула для определения эффективной глубины заложения фундамента. Приведены примеры расчетов щелевых фундаментов глубокого заложения на определение эффективной глубины их заложения. 

Рассмотрено назначение коэффициентов сочетаний сейсмической и ветровой нагрузок для высокосейсмичных районов при многоуровневом проектировании зданий и сооружений. При этом для проектного и максимального расчетного землетрясений определены равновероятные пары сейсмической и ветровой нагрузок. Соответственно этим парам задаются коэффициенты сочетаний для рассматриваемых нагрузок, которые определяют зависимость одного коэффициента сочетаний от другого. При построении равновероятных пар ветровая нагрузка описана законом Вейбулла, а сейсмическая – законом Пуассона. Показано, что для седьмого ветрового района при высокой ситуационной сейсмичностью в расчетах на действие проектного землетрясения коэффициенты сочетаний близки к 1, а в расчетах на действие максимального расчетного землетрясения они меньше1, и возникает необходимость выбора наиболее опасной пары сейсмической и ветровой нагрузок.

Станциями инженерно-сейсмометрической службы АО «КазНИИСА» в 2018 году зарегистрировано свыше 15 местных землетрясений с очагами в г. Алматы и Алматинской области. Из полученных инструментальных записей отобраны акселерограммы, записанные на жестком и гибких зданиях при 3-х ощутимых землетрясениях. Это акселерограммы, записанные в подвальных частях на четырехэтажном каркасном здании и 11-этажном здании со стальным каркасом. В одном случае используются инструментальные записи, зарегистрированные в подвале 17-этажного здания. Гибкие здания расположены вблизи тектонических разломов. Построены спектральные кривые, характеризующие частотный состав сейсмического
воздействия. Установлено, что частотные характеристики основания, сложенные грунтами 2-ой категории по сейсмическим свойствам, высокочастотные с преобладающими периодами 0,06-0,23 сек. Резонансные явления для гибких зданий при воздействии местных землетрясений не наблюдаются. Инструментальные записи включены в базу данных акселерограмм АО «КазНИИСА».

Получены уточненные оценки сейсмических воздействий от сценарных землетрясений для районов Кольского полуострова и Карелии; расчеты проведены с использованием региональных характеристик излучения и распространения сейсмических волн, полученных по записям близких землетрясений. Сейсмическая интенсивность, пиковые ускорения и скорости, спектры реакции и другие характеристики оценены на основе рассчитанных стохастическим методом акселерограмм колебаний поверхности. Получены более высокие оценки сейсмической интенсивности и пиковых ускорений и скоростей по сравнению с оценками, полученными ранее на основе параметров среднемировых или из районов со сходной геологией. Основной причиной полученных расхождений и высоких оценок уровня сейсмических воздействий является неучет в прошлых исследованиях высоких значений сброшенных напряжений, ??~200 бар, характерных для данного региона.

Комбинированный асимптотический метод (КАМ), разработанный для учета динамического взаимодействия сооружений с основанием при сейсмических воздействиях (SSI), традиционно применяется при расчете тяжелых и сравнительно жестких
сооружений АЭС. Однако некоторые современные гражданские сооружения по своим параметрам (прежде всего, по размерам и массам) уже приближаются к сооружениям АЭС. Возникает вопрос о степени влияния и о необходимости учета эффектов SSI в расчетах подобных сооружений. В двух прошлых статьях приведены результаты применения КАМ к расчету высотного сооружения на модельном однородном основании, а также их анализ с точки зрения вопроса о влиянии динамического взаимодействия с основанием на сейсмическую реакцию. В настоящей статье разбираются особенности рассматриваемого низкочастотного сооружения, качественно меняющие его горизонтально-качательную реакцию по сравнению с его же вертикальной сейсмической реакцией, которая в целом соответствует реакции типичных сооружений АЭС. Горизонтальные усилия под подошвой фундамента оказываются в разы меньше вертикальных усилий притом, что горизонтальные ускорения сейсмического воздействия больше вертикальных ускорений. На графиках передаточных функций к горизонтальным колебаниям фундамента первые пики, соответствующие формам с наибольшей модальной массой, оказываются почти незаметными. Податливость основания на качание оказывается важнее горизонтальной податливости. Малость первых собственных частот сооружения на защемленном фундаменте приводит к тому, что в частотном диапазоне сейсмической реакции первые доминантные горизонтально-качательные формы работают в закритическом режиме, т.е. в противофазе с воздействием. Абсолютные ускорения по ним очень небольшие, и соответствующие модальные массы как бы вычитаются из полной массы сооружения как жесткого целого. Качание фундамента работает также в закритическом режиме и снижает деформации в нижней части сооружения.

В динамическом процессе характер пластического деформирования сооружения зависит от его поверхности текучести. В статье разработаны и проанализированы аналитические решения, соответствующие поведению сооружения как жесткопластической системы с двумя степенями свободы. Сформирована математическая модель динамического поведения жесткопластической системы с учетом и без учета эффекта взаимодействия проекций пластических реакций. Найдена взаимосвязь между этими подходами. Дана оценка пластического ресурса сооружения, а также рассмотрены предельные случаи полученного решения. Отдельно проведено сравнение с упрощенной постановкой задачи при переходе от эллиптической к прямоугольной кривой текучести.